3、数值模拟了点火后两相系统爆轰波的发展过程，得到爆轰波的结构和参数。
6、本文研究一维散心爆轰波的传播规律。
9、研究表明，实验得到的起爆前斜激波和起爆后脱体爆轰波的角度与理论分析结果非常一致。
12、计算结果显示，爆轰波在管内传播时，其波系极其复杂。
15、通过调节飞片与主装*距离来控制爆轰波波形，为进行*型罩结构和爆轰波形的匹配设计打下基础。
18、利用防爆轰波模拟试验装置研究了由装*钢和芳纶复合材料组成的不同复合结构对爆轰波的防护*能。
21、本实验旨在研究气相爆轰波在衬有多孔钢板的管道中传播的现象。
24、爆轰波沿装*轴线方向的传播是影响条形*包*应力场特征的重要因素。
27、利用基元反应模型和有限体积法对环形激波在可燃气体中聚焦实现爆轰波直接起爆进行了数值模拟。
33、根据激光吸收区等离子体组分与激光功率密度的关系判定激光支持爆轰波(LSDW)的点燃阈值。
36、采用高精度的ENO格式和基于基元化学反应的真实化学反应模型求解*氧混合气体一维爆轰波的精细结构。
2、与普通爆轰不同，粉尘薄膜爆轰波前氧化剂与燃料处于分离状态。
7、共轭对在微*中产生并在膨胀中湮没，将此过程与爆轰波传播相关联，建立了共轭爆轰模型。
11、结果表明，随着测试半径增大，爆轰到达时间分散*明显增加，爆轰波阵面的倾角也增大。
16、提出了一种利用爆轰波垂直入*时水中冲击波的衰减曲线计算凝聚炸*爆轰波剖面的特征线方法。
20、实验研究了爆轰波在声学吸收段下游发生的再恢复过程。
25、本文介绍了使用激波风洞观察相对实验室驻定的斜爆轰波的方法、实验装置和初步实验结果。
32、以TNT为例进行了计算，给出了其爆轰波内压力、密度、流速和声速等参数的分布。
37、模拟结果与文献基本符合，进一步说明了利用LS-DYNA程序对小尺寸装*爆轰波传播的数值模拟是可行的。
5、计算结果显示，毗邻介质影响节点附近的爆轰波阵面形状及爆轰波速度；
13、数值模拟结果表明气体燃料液滴系统爆轰波有较宽的反应区，因而两相爆轰波的曲率对爆速的影响效应十分明显。
19、结果表明：图像清晰地显示了爆轰波阵面的诱导激波、横波及化学反应区。
26、计算结果表明，在弯管小曲率半径壁面附近，由于膨胀稀疏作用，爆轰波强度减弱，在局部出现前导激波与放热反应区的解藕以及二次起爆现象；
35、通过对不同初始条件下界面失稳过程的模拟和分析，研究了混合气体的组元、温度，来流的压力、温度、速度对过驱动爆轰波形成的影响。
8、气相爆轰波在右壁面反*后，右行稀疏波加速反*激波。
17、本文主要介绍了爆轰波驱动技术在激波风洞实验方面的应用。首先，JF-10高焓激波风洞，经过努力成功地实现带扩容腔的变截面*氧爆轰方式运行。
31、而且随着声学吸收材料厚度的增加，气体非稳定爆轰波强度衰减幅度增大。
4、就同种材料的隔层来说，组合爆轰波形的状态不同，隔层对组合爆轰波形的影响程度也不同。
22、爆轰波与惰*介质相互作用的计算。可以用解析解和作图法求解。
1、用两相流模型对爆轰波管中的悬浮铝粉尘的爆轰波进行了研究。
23、结果表明：不同的爆轰波形对聚能*流有着重要的影响。
14、爆轰波爆点位置在对称轴上并不是固定的点，而是随着初始激波马赫数的变化而发生移动；
34、利用DYNA3D有限元程序，模拟计算了单点、两点和三点起爆方式下的爆轰波传播过程、壳体驱动及破片的飞散特*参数。
10、一维平面对称爆轰波的推进具有周期*。
